GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座沈阳厂家球冠圆板式支座报价低

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梁上进行静、动力计算对比分析，在两种模型中，其大变形值的误差很小；两种模型的阶模态的大相对位移的误差、两种模型的阶固有频率的误差也很小，说明该计算方法是有效的。 将本文计算的GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座、球冠圆板式支座单元应用到实桥中，通过大量的数值计算和理论分析，对比铁路简支梁桥是否采用减、隔震装置的情况，得到了桥墩隔震和未隔震情况下的地震响应计算结果;根据简支梁桥的设计特点，分析了不同场地地震激励、不同地震烈度等因素对铁路简支梁桥减、隔震响应的影响特点。

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美国到 1989 已修建了 114 座隔震桥，包括对既有桥梁的抗震加固，其中有 95座隔震装置使用铅芯橡胶支座[9]。 美国次将GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座、球冠圆板式支座隔震技术用于桥梁是在 1984 年，用于对 Sierra Point Bridge 进行抗震加固。该桥原建于 1956 年，长 200m，宽 40m，水平方向略有弯曲
在GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座、球冠圆板式支座水平剪切应变相同、加载频率一致、竖向面压不同时,试验体支座表现出不同的性能,试验体支座1在水平剪切应变为50%时的水平等效刚度比试验体支座2小28. 81%;在水平剪切应变为时,其水平等效刚度比试验体GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座、球冠圆板式支座2小33. 01%;在水平剪切应变为175%时的水平等效刚度比试验体支座2小36. 49%。而试验体支座1的阻尼比在水平剪切应变为50%时,比试验体支座2大6. 29%;水平剪切应变为时大6. 34%;水平剪切应变为175%时大7. 38%。
试验曲线图4和图5及表2均表明,两试验体GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座、球冠圆板式支座在水平剪切应变相同、加载频率一致而竖向面压不同时,试验体支座刚度及阻尼的变化。从试验曲线图4中,可见试验体支座1的刚度小于试验曲线图5中试验体支座2的刚度;试验体GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座、球冠圆板式支座的阻尼比变化在表2中可以得知。本次试验反映了试验体支座随竖向面压增大,支座的水平刚度增加,阻尼比降低。此现象与铅芯夹层GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座、球冠圆板式支座不同,铅芯夹层橡胶支座的水平刚度是随竖向面压的增大而下降,阻尼比随之上升[8],这说明了高阻尼复合橡胶与铅的性能差别。同时也反映水平剪切应变增大时,其刚度趋于减小,阻尼比相应减小,但在剪切应变为175%时阻尼比略有增加趋势。试验曲线图6和试验曲线图7分别是试验体支座1和试验体支座2在水平剪切应

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GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座、球冠圆板式支座进行水平性能试验是先将试验体支座1置于电液伺服协调加载系统中,竖向施加设计荷载值至740 kN(10MPa),再对试验体支座1分别进行水平剪切应变为50%、、175%的相关性性能试验。在水平剪切应变为50%和时,水平力的加载频率为0. 1Hz,位移分别为±36mm、±72mm,往复循环10次。而在水平剪切应变为175%时,根据现行行业标准及经验在水平剪切应变大于后,其相应水平力的加载频率要降低,同时为防止试验中支座突然破坏或有物体飞出(支座中橡胶层与钢板之间粘结质量高低),所以将其水平力加载频率设定为0. 05Hz,水平位移为±126mm往复循环10次,曲线图见图4。
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