J4Q铅芯隔震橡胶支座衡水厂家生产供应钢盆式橡胶支座价格

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J4Q铅芯隔震橡胶支座、钢盆式橡胶支座实际计算时，根据前述的铅芯橡胶支座滞回特性，假定铅芯橡胶支座的滞回性能符合双线性模型，且支座在两个正交方向的恢复力模型相同。采用屈服前刚度ku，硬化比。和屈服强度Fy作为J4Q铅芯隔震橡胶支座、钢盆式橡胶支座的力学控制参数，将非线性模型简化为双线性模型进行分析计算。
如图2.2所示，d，为J4Q铅芯隔震橡胶支座、钢盆式橡胶支座的有效设计变位，(dy,凡)为铅芯橡胶支座的屈服点，kdJ4Q铅芯隔震橡胶支座、钢盆式橡胶支座的屈服后刚度。定义铅芯橡胶支座的硬化比。= kd l ku，支座的屈服位移d，一凡l ku;定义铅芯橡胶支座位移延性比}cb =d; ldy。在等效线性分析模型中，J4Q铅芯隔震橡胶支座、钢盆式橡胶支座的等效刚度几和等效阻尼比兵ff一般采用AASHTO规范中的建议公式‘.]:

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在强震作用下，对于简支梁桥来说，其地震响应基本上体现为单墩立振动特性:
而对于桥墩刚度和尺寸相差不大的连续梁桥，相邻跨间的影响较小。因此，在对这两类
规则型桥梁计算中均可以采用考虑基础一墩一支座一梁体共同作用的单墩计算模型。尽管
土一结构相互作用会对隔震桥梁系统的动力特性产生较大影响，但目前关于隔震桥梁系
统J4Q铅芯隔震橡胶支座、钢盆式橡胶支座的考虑土一结构相互作用的影响的研究还相对较少。鉴于规则型梁式桥在我国铁路桥中所占的比重较大，为方便工程实际应用，本节推导了考虑土一结构相互作用的规则型隔震桥梁双自由度系统动力参数的近似解，给出了计算规则型隔震桥梁双自由度系统地震响应的简化计算公式和适用范围，并与解进行了对比。
为克服现有J4Q铅芯隔震橡胶支座、钢盆式橡胶支座(TEFLON )摩擦面承压能力低和缺乏竖向抗拔功能的不足，对课题组的专利产品一竖向抗拔摩擦摆支座进行了力学性能研究。介绍了支座的基本构造，并建立了支座的理论模型。

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为验证理论模型的合理性，设计了竖向承载力3 000 kN铜基面的摩擦摆支座，并对其进行试验研究。试验测定了J4Q铅芯隔震橡胶支座、钢盆式橡胶支座滑动面间的摩擦系数，考察了竖向压力和滑移速度对摩擦系数与滞回性能的影响。结果表明:铜基面摩擦摆支座在正弦简谐激励作用下的滞回曲线为平行四边形，与传统摩擦摆支座的滞回曲线具有相同的特征，呈刚塑性;J4Q铅芯隔震橡胶支座、钢盆式橡胶支座的摩擦系数的平均值在0. 096 - 0. 109间;滞回曲线的测试结果与数值模拟数据吻合较好，验证了理论模型的合理性。
2. 3. 1基本模型
对于规则型隔震桥梁，可以简化为单自由度体系(单墩模型)进行抗震分析。当采
用铅芯橡胶支座进行隔震设计时，通过式((2.4)计算出J4Q铅芯隔震橡胶支座、钢盆式橡胶支座的等效刚度气，隔震桥梁系统则可以简化为一个双自由度体系。为简化分析，忽略土的阻尼和质量对隔震桥梁系统的影响，只考虑土一基础系统的转动刚度和横向刚度对隔震桥梁系统的影响。考虑土一结构相互作用后，隔震桥梁系统的分析模型如图2.3所示，由于不考虑基础质量，在墩底没有惯性力，因此考虑土一结构相互作用后的分析模型只有两个动力自由度v:和v，，模型仍然可以等效为双自由度系统进行分析。
2. 3隔震简支梁桥的简化分析方法

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在基础隔震建筑的振动反应分析中，有关简化双自由度振动体系的研究较多。武田
寿一建立了基础隔震建筑的双质点体系模型，推导了双质点简化体系的运动方程，给出
了双质点体系动力特性的近似公式和适用范围。加州大学伯克利分校的Kelly博士推导
了求解基础隔震建筑双自由度体系振动响应的简化公式。桥梁方面，大都采用J4Q铅芯隔震橡胶支座、钢盆式橡胶支座进行桥梁隔震设计，规则型的隔震桥梁也可以简化为双自由度系统进行简化分析。
北京工业大学的周锡元院士和中国建筑科学研究院李中锡推导了双自由度体系隔震桥梁动力特性的近似解，并与解进行了对比，给出了近似解的适用范围。北京交通大学的
黄建文、朱稀将以隔震模态为主的双自由度隔震桥梁系统J4Q铅芯隔震橡胶支座、钢盆式橡胶支座等效为单自由度系统，讨论了单自由度系统各个参数对近场地震作用下隔震桥梁动力响应的影响。台湾科技学院Hwang, Chang和Tsai推导了规则型隔震桥梁和基础隔震建筑J4Q铅芯隔震橡胶支座、钢盆式橡胶支座的复合阻尼比公式。
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