ZDB10VB2-4X/100力士乐溢流阀武汉

ZDB10VB2-4X/100


A10VSO28DR/32R-VPB121N00
A10VSO28DFR/31R-PSA12N00
A10VSO28DFR1/31R-PPA12N00
A10VSO28DFR1/32R-VPB12N00
A10VSO28DRF1/31R-PSA12N00
E-A10VSO28DFR1/31R-PPA12N00
柱塞泵柱塞往复运动总行程L是不变的，
由凸轮的升程决定。柱塞每循环的供油
量大小取决于供油行程,供油行程不受
凸轮轴控制是可变的。供油开始时刻不
随供油行程的变化而变化。转动柱塞
可改变供油终了时刻，从而改变供油量。
柱塞泵工作时，在喷油泵凸轮轴上的凸轮
与柱塞弹簧的作用下，迫使柱塞作上、
下往复运动，从而完成泵油任务，
泵油过程可分为以下三个阶段。
A10VSO28DR/31R-PSC12N00
A10V028DR/31R-PSC62K01
A10V028DFR1/31R-PSC62N00
A10VSO28DR/31L/PPA12G20
A10V028DFR/31L-PSC12K01
A10VSO45DFR1/31R-PPA12N00
A10VSO45DFR1/32R-VPB12N00
A10VSO45DR/31R-PPA12N00
A10VSO45DR/31R-PPA12K25
A10VSO45DFR1/31R-PPA12N00
A10VSO58DFR1/31R-PPA12N00
A10VSO45DFR1/31RPPA12N00
E-A10VSO45DFR1/31R-PPA12N00
A10VSO45DFR/31R-PPA12N00-SO32
A10VSO45DR/31R-PPA12N00
A10VSO45DR/52R-PC12N00
当凸轮的凸起部分转过去后，
在弹簧力的作用下，柱塞向下运动，
柱塞上部空间（称为泵油室）产生真空度，
当柱塞上端面把柱塞套上的进油孔打开后，
充满在油泵上体油道内的柴油经油孔进入
泵油室，柱塞运动到下止点，进油结束
A10V045DFR1/31R-PSC62K02
A10VSO45DFR1/31R-PPA12N00
A10VSO45DR/31RPPB12N00
A10V045DFR1/31R-PSC62K02
A10VSO71DFR1/32R-VPB22U99
A10VSO71DFR1/31R-PPA12N00
A10VSO71DFR1/32R-VPB12N00
A10VSO71DFR1/31R-PPA12KB5
A10VSO71DFR/31R-PSC62K07
A10V071DFRI/34 PSC6402-SO225
A10VSO71FR1/31R-PPA12N00
A10VSO71DFR1/31R-PPB12N00
A10VSO71DFR1/31R-PPA12N00
A10VSO71DFR1/31R-PSC62K07
A10VSO71DFR/31R-PPA12KB3
A10VSO71DR/31R-PPA12N00
A10VSO71DFR/31R-PPA12N00
A10VSO71DFR1/31R-PPA12N00
A10VSO71DFR1/31R-PPA12N00
A10VSO71DFR1/32R-VPB22U99
E-A10VSO71DR/31R-PPA12N00
A10VSO100DR/31R-PPA12N00
A10VSO100DR/32R-VPB22U99
A10VSO100DFR1/32R-VPB12N00
A10VSO100DFR1/31R-PPA12K
A10VSO100DFR1/31R-PPA12KB3
E-A10VSO100PFR1/31R-PPA12N00
A10VSO100DFR/31RPSB12K24
A10VSO100DR/31R-VPA12N00
A10VSO100DR/31R-PPA12N00
A10VSO100DFR1/31R-PPA12N00
A10VSO100DFR1/32R-VPB12N00
A10V0100DR/31R-PSC11N00
柱塞向上供油，当上行到柱塞上的斜槽
（停供边）与套筒上的回油孔相通时，
泵油室低压油路便与柱塞头部的中孔和
径向孔及斜槽沟通，油压骤然下降，
出油阀在弹簧力的作用下迅速关闭，
停止供油。此后柱塞还要上行，
当凸轮的凸起部分转过去后，
在弹簧的作用下，柱塞又下行。
此时便开始了下一个循环。
柱塞泵以一个柱塞为原理介，
一个柱塞泵上有两个单向阀，
并且方向相反，柱塞向一个方向
运动时缸内出现负压，这时一个
单向阀打开液体被吸入缸内，
柱塞向另一个方向运动时，
将液体压缩后另一个单向阀被打开，
被吸入缸内的液体被排出。
这种工作方式连续运动后就形成了连续供油 。
A10VSO100DR/31R-PTA12N00
A10VSO100DR/31R-PPA12N00
A10VSO100DFR1/32R-VPB12N00
A10VSO140DFR1/31R-PPB12N00
A10VSO140DFLR1/31R-PPB12K01
A10VSO140DR/31R-PPB12N00
E-A10VSO140DFR1/31R-PPA12N00
A10VSO140DFR1S/31RPPB12N00
A10VSO140DFR1/31R-PPB12N00
A10VSO140DFLR/31R-PPB12N00
A10VSO140DR/31R-PPB12N00
A10VSO140DRS/32R-VPB12N00
E-A10VSO140D/31R-PPB12N00
A10VSO140DFR1/31R-PPB12N00
A10VSO140DR/32R-VPB12N00
AE-A10VSO140D/31R-PPB12N00
ZDB10VB2-4X/100


泵站是液压系统的心脏，一个性能优良、设计合理的泵站对设备的性能、寿命、使用成本、检修强度会带来至关重要的影响。根据我们对所在单位多个液压系统运行过程中出现的一些问题的分析和总结，就其中泵站设计和维护中存在的部分问题进行进一步汇总，以探讨这些问题的根源。

泵站的设计中，核心部分是泵、油箱、蓄能器等元件的设计计算和选型，三者的关系是相互影响的，同时液压系统也受到外在因素诸如工作环境、温度、工作节奏的影响，这些影响对系统产生的作用是非常大的，对这些因素的考虑不全面或不完善往往直接影响液压系统的工作性能。



泵的选择一般的设计准则和习惯是，对于高压系统选择轴向柱塞泵，中低压系统选择叶片泵或齿轮泵。对于定量泵和变量泵的选择却因系统而异，变量泵作为一种可以简化系统设计和节能的液压源，目前被广泛采用，尤其是在中高压系统的设计中。

油箱的设计：油箱容积以及尺寸的设定同样会给系统带来重要的影响，由于油箱往往联接件又是被联接体，有时还要承载阀台等其他部件，改动非常困难，因此在设计时应该引起足够的重视。油箱容积的计算除了根据泵流量进行确定外，还应充分考虑蓄能器、执行元件、管路等的储、排油量，并进行合理的液位控制，在系统性能的前提下充分考虑设备维护检修的方便。

往往一个液压系统的主泵选型确定以后，可以根据主泵的排量基本确定油箱的容积，除此之外还应充分考虑现场空间、主泵、循环泵的排列安装方式等来进一步确定油箱的尺寸。应该说一个容积充裕的油箱可以有利于系统散热、油液消泡、杂质沉淀或上浮，对系统的稳定运行创造有利条件。对于大型开式液压系统来说，务必充分考虑液压执行元件和蓄能器等的储油量。一般情况下，这些元件的储油量不应超过油箱总容积的30%，好限定在25%以下。否则，根据用户的使用习惯常常将油位控制在油箱高度的1/2～2/3左右，一旦在系统未卸压情况下补油较多时，就会出现油液通过油箱外溢的情况，致使出现难以估料的系统污染。

另外在液压系统进行过大的检修之后，往往需要对系统管路和更换元件、蓄能器进行充油、排气等工作;油箱偏小会导致补油比例过高、油箱液位偏低的状况出现，有时候需要进行二次补油，而这种补油的危险在于一旦系统需要再次检修时系统油液回流，会出现油箱溢油的危险。在选用磁浮式液位计进行液位控制时尤其应注意油箱尺寸的设计，对存在大尺寸或长行程液压缸的系统进行工况核算，防止出现因检修、泄漏导致系统油位报警频繁出现的现象发生。
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循环过滤、冷却系统的合理选型和布置对于控制液压系统清洁度和温升至关重要。随着大量液压比例、伺服液压阀件在系统中的使用，循环冷却系统在控制介质污染度方面的作用应引起了足够的重视。
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